美標H型鋼W12*53截面特點 美標H型鋼A36/A572GR50/A992：FINEX計劃固定出資較高，比高爐計劃總出資約高2%。
其燃料及動力費用也高于高爐，若要下降FINEX的本錢，有必要下降噸鐵的耗煤量。
FINEX可以處理的礦粉是有選擇性的，要求礦粉粒度1～1mm。
因為FINEX選用了流化床工藝，將會出現粉料的粘結問題，致使其作業率8%，影響操作的連續性和穩定性，流化床設備運用率較低(約.5t/(m3d));別的其設備磨損也較為嚴峻。
這些都是FINEX工藝開展所面對的問題。
ISMELTHISMELT(HighIntensitySmelting)技能是德國Klockner和CRA公司聯合開發的。
該流程可直接運用粉礦和煤粉冶煉。
可向鐵浴爐熔池中噴入煤粉，在其頂部吹入12℃富氧熱風，使爐內發生的煤氣進行二次焚燒，發生熱量滿意熔池反響需求，終復原爐發生的復原性氣體作為復原劑進入預復原體系。
HISMELT流程可直接將鐵礦粉吹入熔融復原爐中，現在已完結中試，正向工業化跨進。
3年2月首鋼參加出資的HISMELT工廠(年產8萬t)在澳大利亞Kwinana開端籌建，已于25年5月基本完結調試作業。
HISMLET工藝可直接運用粉礦和煤粉，其熔融復原爐中發生激烈的拌和并且溫度很高，鐵礦粉的復原速度很快，HISMELT的另一個特征可處理廉價的高磷鐵礦粉。
因為熔融復原爐中選用較高的二次焚燒率，致使高溫尾氣的運用價值很低，只能用于預熱粉礦。
為了使尾氣得到歸納運用，HISMELT擬采納增加天然氣的辦法，這樣可使尾氣用于發電，或用于預復原鐵礦粉(復原率3%以下)。
美標H型鋼規格表： 美標H型鋼 W27*178 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*90 A572GR50 9.62米 134   萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*99 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*108 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*116 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*124 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*132 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*148 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*173 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W30*191 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W33*118 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W33*130 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W33*141 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W33*152 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W33*169 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*135 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*150 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*160 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*170 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*182 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*194 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*210 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W36*232 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼型號表： 美標H型鋼 W10*45 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W10*49 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W10*60 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W10*68 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W10*77 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W10*88 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W10*100 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W10*112 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*16 A572GR50/A.8 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*19 A572GR50/A.3 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*22 A572GR50/A.7 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*26 A572GR50/A.7 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*30 A572GR50/A.5 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*35 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*40 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*45 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*50 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*53 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*58 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*65 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*72 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*79 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*87 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*96 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*106 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*120 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*136 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*152 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W12*170 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*22 A572GR50/A.9 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*26 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*30 A572GR50/A.6 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*34 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*38 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*43 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*48 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*53 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*61 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*68 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*74 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*82 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*90 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*99 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*109 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*120 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*132 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*145 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*159 A572GR50/A7 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*176 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*193 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*211 A572GR50/A7 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*233 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*257 A572GR50/A5 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*283 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*311 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*342 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W14*370 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*26 A572GR50/A.8 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*31 A572GR50/A.1 萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*36 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*40 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*45 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*50 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*57 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*67 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*77 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*89 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W16*100 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W18*35 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W18*40 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標H型鋼 W18*46 A572GR50/A萊鋼/日照/馬鋼 美標型鋼： 為此，現就溫度裂縫產生機理及如何有效控制裂縫的出現和發展，談幾點粗淺的認識。
溫度裂縫產生機理及特征混凝土澆筑后，在硬化過程中，水泥水化產生大量的水化熱。
由于混凝土的體積較大，大量的水化熱聚積在混凝土內部而不易散發，導致內部溫度急劇上升，而混凝土表面散熱較快，使得混凝土結構內外出現較大的溫差，這些溫差造成內部與外部熱脹冷縮的程度不同，使混凝土表面產生一定的拉應力。
當拉應力超過混凝土的抗拉強度極限時，混凝土表面就會產生裂縫，這種裂縫多發生在混凝土施工中后期。